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《工业金属管道工程施工及查验规范GB50235-1997》 3.2.4.129冷桥coldbridge 埋在保冷层、导热系数很大，致使致使冷量许多丢掉的部件。 　　《工业设备及管道绝热工程计划规范》 3.2.4.130爆破危险区域dangerousareasthreatenedbyexpolode 爆破性混合物呈现的或预期或许呈现的数量抵达足以需求对电器设备的结构、设备和运用选用防止方法的区域。 　　《钢质管道焊接及查验》 3.4.3.29返修:epair 对经外观查看或无损探伤发现的超支缺点进行的修补焊接。 　　《钢质管道焊接及查验》 3.4.3.30100%射线照相查验100%radiographicexamination 对指定的一批管道的悉数环向对接焊缝所作的全圆周射线查验和对纵焊缝所作的全长度射线查验。　　对指定的一批管道的悉数环向对接焊缝所作的全圆周射线查验和对纵焊缝所作的全长度射线查验。 　　《工业金属管道工程施工及查验规范GB50235-1997》 3.4.3.31抽样射线照相查验randomradiographicexamination 在一批指定的管道中，对某一规矩百分比的环向对接焊缝所作的全圆周的射线查验。它只适用于环向对接焊缝。 　　《工业金属管道工程施工及查验规范GB50235-1997》 2.3.178刚性吊架rigidhangers 带有铰接吊杆的管架结构，可绑缚管道笔直向下方向的位移，不绑缚管道热胀或冷缩时的水平位移，接受包括自重在内的笔直方向的荷载。 　　《工业金属管道计划规范》 2.3.179导向架guides 可阻遏因力矩和扭矩所产生旋转的支架，可对一个或一个以上方向进行导向，但管道可沿给定轴向位移。当用在水平管道时，支架还接受包括自重力在内的笔直方向荷载。一般导向架的结构兼有对某轴向或二个轴向限位的效果。 　　《工业金属管道计划规范》 2铬不锈钢　　铬不锈钢有较好的耐腐蚀性，常用于水、蒸汽、油品等非腐蚀性介质，温度≤425℃的碳素钢阀门。但耐擦功用较差，特别是在大比压的情况下运用很易擦伤。试验标明比压在20MPa下耐擦伤较好。关于高压小口径阀门常选用棒材或锻件其商标为1Cr13、2Cr13、3Cr13制作的全体阀瓣，密封面经表面淬火或全体淬火其硬度值对2Cr13HRC41～47、3Cr1346～52为宜。国外规范中如API600BS1873中对Cr13型密封面的硬度需求为最小HB250硬度差HB50材料商标为ASTMA182F6a。关于大口径阀门其密封面一般选用堆焊下面介绍几种堆焊焊条。 ①堆507符合GBEDCr-A1-15堆焊金属为1铬13半铁素体高铬钢。焊层有空淬特性，一般不需热处理，硬度均匀，亦可在750～800℃退火软化。当加热至900～1000℃空冷或油淬后可从头硬化。焊前须将工件予热至300℃以上也有材料介绍不需予热阀门堆焊技术焊后空冷HRC≥40，焊后如进行不相同热处理可获得相应硬度。 ②堆507钼符合GBEDCrA2-15堆焊金属为1铬13半铁素体高铬钢，有空淬特性，焊前不予热，焊后不处理，焊后空冷HRC≥37。 ③堆577铬锰型阀门堆焊焊条符合GBEDCrMn-C-15焊前不予热焊后不处理抗裂性好HRC≥28与堆507钼协作运用。　　阐明：ⅠD507Mo和D577两种焊条是为替代Cr13型焊条堆焊有硬度差的阀门密封面而配套研制的。D507Mo堆焊金属硬度较高，用于闸板；D577堆焊金属硬度较低，用于堆焊阀体或阀座密封面。两者构成的密封面可获得超卓的抗擦伤功用。　　阐明：ⅠD507Mo和D577两种焊条是为替代Cr13型焊条堆焊有硬度差的阀门密封面而配套研制的。D507Mo堆焊金属硬度较高，用于闸板；D577堆焊金属硬度较低，用于堆焊阀体或阀座密封面。两者构成的密封面可获得超卓的抗擦伤功用。 Ⅱ堆焊层的高度加工后应在5mm以上以确保硬度和成份安稳。 Ⅲ堆焊要按焊接技术规矩操作，焊接电流不可过大以防止焊条成份产生改动影响焊接质量。 3硬质合金　　硬质合金中最常用的是钴基硬质合金也称钴铬锡硬质合金。它的特点是耐腐蚀、耐磨、抗擦伤，分外是红硬性好，即在高温下也能坚持满意的硬度，此外加工技术性适中，其许用比压80～100MPa国外材料介绍155MPa。适用温度计划-196℃～650℃分外场合可达816℃。可是，它在硫酸、高温盐酸中不耐腐蚀。在一些氯化物中也不耐蚀。　　常用商标：STELL1TEN0.6符合AWSECoCr-AGBEDCoCr-A-03也恰当D802堆802焊前根据工件巨细进行250～400℃予热焊时操控层间温度250℃，焊后600～750℃保温1～2小时后随炉缓冷或将工件置于单谐和预热的沙缸或草灰中缓冷。　　有用炉底面积：600.85m2 3.2.2炉子结构及辅佐设备 3.2.2.1结构概述：　　环形炉由翻滚的炉底和固定的炉墙、炉顶构成。　　管坯由装料机A送入环形炉并放置在炉底上，随炉底一起翻滚，在翻滚过程中，被安装在炉子侧墙和炉顶的烧嘴加热，翻滚一圈后，由出料机B将被加热好的管坯取出。　　图8-32锥管公切球　　主、支管管壁的交线，称为相贯线。因为在相贯线处主支管彼此切开，常常需求沿相贯线用构件加强。为了便于加强构件的制作和焊接，期望相贯线是平面曲线。能够在几何上证明，相贯线是平面曲线的必要和充分条件是主支管有一公切球，

假定主、支管的直径相差较大，或因其它要素，主、支管公切于一个球有困难，则相贯线将坐落曲面上，沿相贯线的加强构件将是一个曲面构件，核算、制作、设备等都对比困难。　　三、岔管的结构办法 (一)三梁岔管　　在压力钢管的分岔处，由于管壳彼此切开，不再是一个无缺的圆形，如图8-33所示。在内水压力效果下，管壁所承当的环向拉应力无法平衡。这么，在主管与支管及支管间的相贯线上，效果着主、支管壳体传来的环向拉力和轴力等凌乱外力，因此需求增加管壁厚度，并用两根腰梁和一根U梁进行加固，使之有满意的强度和刚度。以正Y形对称分岔为例(见图8-33)，主管一般为圆柱管，支管为锥管。沿两支管的相贯线用U梁加强，沿主管和支管的相贯线则用腰梁加强，U梁接受较大的不平衡水压力，是梁系中的首要构件。将U梁和腰梁端部联合点做成刚性联合，构成一个薄壳和空间梁系的组合结构，其受力非常凌乱。　　根据我国已建7个三梁岔管的结构试验证明，在管壁上实测的应力会合系数(实测 1-腰梁；2-主管；3-公切球；4-支管；5-U型梁　　应力与主管理论膜应力之比)为1.3～2.6。其间五个岔管U梁刺进管壁内20～100cm深，应力会合系数为1.3～1.9。另两个岔管U梁未刺进管壁内，应力会合系数增加为2.4～2.6。因此，当没有核算剖析和试验材料时，思考到U梁刺进管壁内，则有些应力会合系数可以取1.5~2.0。常用的加固梁断面为矩形或T形，在材料答应时应防止选用瘦　　高型截面，以矮胖形截面为好。U梁断面规范巨大，为改善其应力状况和组织状况，下降岔管壁的应力会合系数，U梁应适当刺进管壳内。刺进深度在腰梁联接端为零，中部断面处最大。梁内侧应修圆角，并应设导流墙。　　三梁岔管的首要缺点是梁系中的应力以弯曲应力为主，材料的强度未得到充分利用，三个曲梁(特别是U梁)常常需求巨大的截面，不光浪费了材料，还加大了岔管的概括规范，而且或许需求铸造，焊接后还需求进行热处理。由于梁的刚度较大，对管壳有较强的绑缚，使梁附近的管壳产生较大的有些应力。一同，在内压的效果下，由于相贯线的垂直变位较小，用于埋管则不能充分利用围岩的抗力。因此，三梁岔管虽有长时间的计划、制作和作业的经历，但由于存在上述缺点，不能认为是一种很志向的岔管。三梁岔管适用于内压较高、直径不大的明管道。

有用炉底面积：600.85m2 3.2.2炉子结构及辅佐设备 3.2.2.1结构概述：　　环形炉由翻滚的炉底和固定的炉墙、炉顶构成。　　管坯由装料机A送入环形炉并放置在炉底上，随炉底一同翻滚，在翻滚过程中，被安装在炉子侧墙和炉顶的烧嘴加热，翻滚一圈后，由出料机B将被加热好的管坯取出。　　图8-32锥管公切球　　主、支管管壁的交线，称为相贯线。由于在相贯线处主支管彼此切开，常常需求沿相贯线用构件加强。为了便于加强构件的制作和焊接，期望相贯线是平面曲线。可以在几许上证明，相贯线是平面曲线的必要和充分条件是主支管有一公切球，　　假定主、支管的直径相差较大，或因其它要素，主