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坝内埋管的特征是管道穿过混凝土坝体，悉数埋在坝体内。 (一)坝内埋管的组织 　　坝内埋管在坝体内的组织原则是：尽量缩短管道的长度；减少管道空腔对坝体应力的倒运影响，特别要减少因管道致使的坝体内拉应力区的计划和拉应力值；还应减少管道对坝体施工的烦扰并有利于管道本身的设备和施工。 　　在立面上，坝内埋管有三种典型的组织方法： (1)歪斜式组织：管轴线与轻贱坝面近于平行并尽量接近轻贱坝面，如图8-42所示。其利益是进水口方位较高，接受水压小，有利于进水口的各种设备组织；管道纵轴与坝体内较大的主压应力方向平行，能够减轻管道周围坝体的应力恶化；与坝体施工烦扰较少。缺点是管道较长，弯段多。此外，管道与轻贱坝面间的混凝土厚度较小。 (2)平式峻峭斜式组织：管道组织在坝体下部，如图8-43所示。优缺点与歪斜式组织相反。关于拱坝，坝体厚度不大，而管径却较大时， 　　图8－23支承环支承方法 (a)侧支承；(b)下支承 (1)侧支承式支承环的内力核算。支承环所接受的荷载主要是管重和水重法向分力产生的剪力(表现为支承环两端管壁上的剪应力)，以及支墩两端的反力0.5Q，还有支承环自重，但相对较小，能够不计。钢管一般都是歪斜组织，支承反力为。管重和水重在支承环两端管壁上产生的剪应力均为，因而沿管壁圆周单位长度上作用在支承环上的剪力为(8-26) 要进行支承环截面的内力核算，实际上是要核算一个关闭圆环各断面上的弯矩MR、剪力TR和轴力NR。其核算简图如图8－24所示。运用结构力学中的弹性基地法，将圆环顶部切开加上内力TG和MG；因为圆环是对称图形，该处没有剪力。把内力移到弹性基地，令弹性基地处的力矩为M0，推力为T0。由弹性基地法能够求得(8-27)(8-28) 式中Ms——圆弧上各点的静定力矩，以顺时针方向为正； y——圆弧的纵坐标；ds——弧长的微分。 　　求出弹性基地处的M0及T0后，即可得到环顶堵截处的内力MG、TG，然后可推求出关闭圆环(支承环)任一断面上的内力。 　　导出的内力MR、TR和NR在一些特别点处的核算公式列于表8－3。从表中能够看出，支承环内力除取决于它的几许规范及荷载Q、以外，还与支点的方位b有关。当b=0.04R时，支承环各断面的内力分布状况如图8-25所示。 　　图8-24支承环核算简图 　　图8-25b=0.04R时支承环内力求　　图中弯矩画在受拉一边，正的M0标明支承环外侧受拉，正的NR标明拉力，正的TR方向如↓↑。 (2)下支承式支承环的内力核算。下支承环支点方位用ε视点来断定，如图8－23(b)所示。仍用弹性基地法核算内力，核算简图如图8－24(b)。支承环任意断面内力核算公式可查《水电站压力钢管计划规范》DL/T5141-2001。不论是侧支承或是下支承，当需求考虑地震时需求核算横向地震力作用下产生的内力，核算公式见上述规范。 　　 　　核算出支承反力产生的弯矩MR、轴力NR和剪力TR后，它们所产生的应力别离为(见图8-25):(8-29)(8-30)(支承环腹板)(8-31) 上面三式中 NR——支承环横截面上的轴力；  4．锅炉炉膛爆破事端要素及避免方法 　　炉膛爆破表象和条件：炉膛爆破是指炉膛内积存的可燃性混合物霎时间一起爆燃，从而使炉膛烟气侧压力俄然增加，跨过了计划结构的容许值而构成水冷壁、刚性梁及炉顶、炉墙损坏的表象，即正压爆破。此外还有负压爆破，即在送风机俄然停转时，引风机继续作业，烟气侧压力急降，构成炉膛、刚性梁及炉墙损坏的表象。 　　炉膛爆破(外爆)要有3个条件：一是燃料有必要是以气态积存在炉膛中，二是燃料和空气的混合物抵达爆燃的浓度，三是有满足的焚烧动力。 　　导致炉膛爆破的首要要素： 　　一是在计划上短少可靠的焚烧设备及可靠的熄火维护设备及联锁、报警和跳闸系统，炉膛及刚性梁结构抗爆才调差，制粉系统及燃油雾化系统有缺点； 　　二是在作业过程中操作人员误差异、误操作，此类事端占炉膛爆破事端总数的90%以上。有时因选用“爆燃法”焚烧而产生爆破。此外还有因烟道闸板关闭而产生炉膛爆破事端。 　　避免炉膛爆破事端的方法：①应根据锅炉的容量和巨细，装设可靠的炉膛安全维护设备。②尽量跋涉炉膛及刚性梁的抗爆才调。③应加强运用处理，跋涉司炉工人技术水平。 　　二）特种设备运用的操作规范、首要危险及避免操控方法（了解） 　　（本题需求的基本内容与上题相似，不再重复） 　　三）电站锅炉、液化石油气罐区、气瓶充装站等危险设备的安全及各类特种设备运用进程中的多见事端和选用的相应应急方法。（把握） 　　（书中仅对气瓶充装站有较多介绍，具体内容见书上P265～P274，此处略） 4．活套法兰:活套法兰是将法兰松套在翻边短节上，法兰密封面加工在翻边短节上。其特征是法兰可旋转，易于对准螺栓孔，便于设备，其他，法兰本体不与介质触摸，法兰与翻边短节可别离选用不相同资料。这种法兰适用于腐蚀性介质的管道上，能够节省不锈钢，有色金属等耐腐蚀资料。但此种法兰运用压力等级≤5.0Mpa。   二．法兰密封面 　　石油化工出产设备中常用的不锈钢无缝钢管资料有OCrl8Nil0Ti、OCrl8Ni9、00Crl9Ni10、OCrl7Nil2Mo2、00Crl7Nil4Mo2、OCrl8NillNb、1Crl8Ni9Ti（不举荐运用）、OCr25Ni20约八种，对应的规范是GB／T14976。它们别离相当于ASTM的TP321、304、304L、316、316L、347和310资料商标。其间，超低碳不锈钢（00Crl9Ni10、00Crl7Ni14Mo2）具有优异的抗腐蚀功用，在必定条件下，可用来替代稳定型不锈钢（OCrl8Nil0Ti、OCrl8Ni11Nb）抗介质的腐蚀。但其高温机械功用较低，一般仅用于温度低于525℃以下工况；而稳定型奥氏体不锈钢则具有抗腐蚀功用好，又有较高的高温机械功用，但OCrl8Nil0Ti中的Ti在焊接过程中易被氧化而失掉，然后降低了其抗腐蚀功用，而OCrl8Ni11Nb报价较高。因而这类资料一般用在较首要的场合；OCrl8Ni9和OCrl7Nil2Mo2具有一般的抗腐蚀功用，报价廉价，因而广泛用在腐蚀环境不太恶劣分外是没有晶间腐蚀的环境中。 　　（4）酸、碱等化学试剂 　　许多资猜中，如《石油化工设备技术设备计划手册》第二册中，给出了各种资料对不一样介质抗腐蚀性的对应表，只需按表中的需求选择合适的资料即可。值得一提的是，氢氧化钠（NaOH）是石油化工出产设备常用的介质，它在必定条件下能致使碳钢资料的应力腐蚀开裂（一般又称之为碱脆）。影响碳钢在NaOH溶液中产生应力腐蚀开裂的要素有浓度、温度和剩下应力。故一般计划中规矩，当NaOH的温度和浓度超出下表计划时，应对其焊后进行消除应力热处理。 (5)液氨应力腐蚀环境用钢 　　液氨对碳钢的腐蚀很小，但碳钢储存设备（首要为球形容器）在室温而非高压的无水工况下曾产生过应力腐蚀开裂。应力腐蚀开裂的首要原因是高应力硬焊缝及空气污染。一般氨应力腐蚀裂纹多产生在冷变形剧烈处及焊缝热影响区。液氨遭到空气污染后，因为存在O2及CO2，促进了液氨的应力腐蚀开裂。 1)腐蚀影响要素a.资料强度资料强度越高，越有或许产生氨应力腐蚀开裂。b.水分液氨中参与0.2%的水，可是分裂不再产生，有缓蚀作用。 c.温度液氨对碳钢的应力腐蚀开裂多产生在常温，当液氨储存温度在-5℃以下时，不会产生应力腐蚀开裂。 d.消除应力热处理进行消除应力热处理，可有效地避免产生氨应力腐蚀开裂。 2)防护方法

4、螺旋缝焊接钢管是在焊接过程中，焊枪与焊缝处于旋转运动和直线运动组合的相对运动中，其焊缝是螺旋型。与直缝钢管对比，其焊缝线度长，并且焊缝的受力为二维拉应力。故它一般适用于方案温度为0～200℃，方案压力不跨过1.OMPa的无毒介质管道。但其出产能够接连作业，出产效率高，材料运用率高，便于大方案出产。其时常用的材料为SY/T5036、SY／T5037、SY／T5038（其间SY／T5037相当于API5L）。　　存在于加氢精制及加氢裂化设备高温（300～420℃）的反应器、加热炉管及技能管线。腐蚀形状为H2S对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中90%～98%的有机硫将转化为硫化氢。在氢的推进下可使H2S加快对钢材的腐蚀。各种钢材的H2+H2S的腐蚀率可按库柏-高曼（Couper-Gtorman）曲线挑选。这类腐蚀受温度的影响比较大，在＜260℃时无腐蚀，在260～340℃时，腐蚀初步产生，并随温度增加而腐蚀加剧。在340～400℃时，H2S初步分化生成氢（H2）和单质硫（S），因而呈高温硫腐蚀。在426～480℃时，高温硫对金属材料的腐蚀最快。高温硫腐蚀多为均匀腐蚀，但在易受冲刷部位呈不均匀腐蚀，乃至有些穿孔，工程上一般选用耐蚀材料，如恰当选用合金钢以替代碳素钢。对操作温度等于或高于250℃，介质为H2S/H2的材料选用，应根据高温H2S/H2对各钢种的腐蚀率按附录C中图C-1及图C-8（Couper曲线）挑选。 (4)根据炼油设备中高温硫和环烷酸的腐蚀状况较多，SH3059公例增加了 　　高温硫和环烷酸腐蚀用材料。高温硫腐蚀部位为焦化设备、常减压设备、催化裂化设备的加热炉、分馏塔底部及相应的管线、换热器等设备。高温硫的腐蚀防护办法主要是挑选耐蚀材料。如Cr5Mo、Cr9Mo炉管、304不锈钢等。原油中的酸性物质主要是环烷酸。环烷酸对金属腐蚀受温度的影响比较大，该反应受温度的影响比较大，在220℃以下时，环烷酸对金属没有腐蚀；但在高温，可致使剧烈腐蚀。环烷酸腐蚀初步于220℃，往后随温度增加而腐蚀加剧，在270℃～280℃时抵达最大腐蚀；往后跟着温度增加而削弱。但在350℃～400℃腐蚀又急剧增加；当温度跨过400℃时就没有腐蚀了，因为此时原油中的环烷酸已根柢气化完毕。一般以原油中的酸值来差异环烷酸的含量。环烷酸的腐蚀与其含量有关，含量越大，腐蚀越严峻。原油酸值小于0.5mgKOH／g（原油）时，不产生腐蚀或腐蚀纤细。另一要素是流速，当温度在270℃～280℃、350℃～400℃，酸值在0.4mgKOH／g以上时，环烷酸的腐蚀与流速有关。流速越高，则环烷酸腐蚀越严峻。环烷酸腐蚀部位以减压炉出口转油线、减压塔进料段以下部位为重，常压炉出口转油线及常压塔进料段次之。遭受环烷酸腐蚀的钢材外表光滑无垢，坐落介质流速低的部位的腐蚀仅留下尖锐的孔洞，高流速部位的腐蚀则呈现带有锐边的坑蚀或蚀槽。高温环烷酸腐蚀产生于液相，如气相中无凝液产生、无雾沫夹藏、气相腐蚀较小。但在气液混相，亦即气相、液相交变部位、有流速冲刷区及产生涡流区则腐蚀加剧。环烷酸的防护办法主要是选用耐蚀材料，而碳钢、Cr5Mo及0Cr13不耐环烷酸高温腐蚀。此种腐蚀部位需选用316L钢，且Mo含量大于2.3%。在无冲刷的状况下，可选用固熔化处理的304钢材。 2、弯管：按管网内弯管（含方型伸缩器弯）的全数查看10％，但不少于10个。 3、凝水缸和井盖：全数查看。 (二)楼栋外管和户内工程： 1、立管的坐标：查看守轴线与墙内外表的基地距，横管的坐标和标高。查看守道的起点、完毕、分支点及变向点间的直管段，各查看10％，但均不少于5段。 2、纵、横方向弯曲：按系统内直线管段长度每30m查看2段，缺少30m不少于1段，有分隔墙建筑，以墙面为分段数，查看5％，但不少于5段。 3、立管垂直度：一根立管为1段，两层及以上按楼层分段，各查看5％，但均不少于10段。 4、进户管阀门，全数查看。 3.3.4.燃气工程质量保证期到期查看标准 　　一、查验管道的严密性，压力为管道燃气工作压力，查验时刻中压管道半小时，低压管10分钟。 　　二、地上标志桩或警示桩数量彻底，方位精确，外表耀眼，无隐秘物，保证健旺、平坦、美丽。 　　三、户内燃气设备应设置在厨房内或与厨房相连的阳台内。方案时应充分考虑户内燃气设备和燃气燃烧用具的空间组织。 　　四、入户支管在户内的长度为伸出毛坯墙面80mm，装修好的墙面50mm。 　　五、入户支管在宽度大于等于1.5米的阳台时应伸入阳台0.6米，在宽度小于1.5米的阳台时应伸入阳台0.2米。 　　六、户内管管材挑选：应选用铝塑管、燃气专用铜管、镀锌钢管、不锈钢金属波纹管，铝塑管仅限运用于燃气表后低压管道，被阳光直射的管道不得选用铝塑管。管道完毕应设置旋塞。 　　七、旋塞与用气点选用耐油橡胶管或金属软管联接，旋塞设在用气点周围面距用气点不小于200mm。 　　八、户内管暗埋可选用铝塑管、燃气专用铜管、不锈钢金属波纹管，暗埋管不得有机械接口。 1.7.2.燃气表的设置   一、优先考虑设在阳台，设置高度表底距地上1.6m分配，设备地址应便于表观看表头计数器。燃气表应设在不被雨淋和阳光直接照射的本地，一般燃气表边距离阳台边不少于0.5m。 　　二、入户支管进入厨房时，优先考虑低位进户，燃气表设备在橱柜内时，橱柜门应做成自然通风办法或可抵达自然通风，橱柜门的通风面积不少于0.01m2。　　材料及典型配方可选用熔融指数为0.45及4.5的低密度聚乙烯和一般硬脂酸处理的重质碳酸钙，改性剂一般选用能行进冲击强度并和低密度聚乙烯熔点对比挨近的材料如氯化聚乙烯。碳黑以槽法炭黑为最佳，高耐磨炭黑次之。碳黑的加量有必要恰当，参与碳黑使制品产生微孔。恰是运用产生微孔的作用构成管的外表粗化，在用于卷绕管芯时不打滑，卷取规整。 6炭黑 　　恰当 　　工艺流程工艺流程暗示如图 　　物料捏合密炼造粒过筛单调挤出 　　定型冷却切开包装查验入库 　　图3－6高压聚乙烯钙塑管工艺流程暗示图 　　生产工艺首先按配比将原辅材料参与高速捏合机，在50土5℃下捏合5～6min分配，再放入密炼机，在65℃分配经3～4min密炼后放入第一台二辊机混炼，辊筒外表温度控制在70土5℃，过高则物料粘辊，过低塑化欠好，混炼2min后送入第二台二辊机拉片，辊筒外表温度控制在65士5℃，辊距调理到片厚为2.0士0.3mm。拉出的片材经一段时刻天然冷却或水冷却后切粒，过筛包装，以供挤出管材之用。挤出管材前需求领先行单调。单调温度一般不宜跨过65℃，时刻不宜过长。经单调的物料挤出管材冲击强度较好。 6.7定位螺栓退出的时刻与方案 6.7.1定位螺栓在设备过程中要保持在定位标尺需求的部位不动，直到设备保温试压等完成后，正式开工前方可将螺栓退至指定方位。 6.7.2三个定位螺栓应均匀旋出至铭牌标尺零方位以外。其象征为露出螺栓上圆孔符号接连。 1作业原理与结构 1.0.1管道、设备与其支承物之间存在着摩擦力，摩擦力将对管架、基础、设备、机组产生有害的附加作用力。运用聚四氟乙烯与不锈钢之间摩擦系数小的原理制作的聚四氟乙烯与不锈钢组合构件，简称滑板可以使这些附加作用力大大减小。   1.0.2滑板的摩擦系数为0.1，即摩擦力=正压力×0.1。 1.0.3滑板由上中下三有些构成，上板由3毫米厚抛光的不锈钢与12毫米厚碳钢板复合而成，中部是数量不等的100mm×100mm简称根柢单元的聚四氟乙烯板与碳钢基板复合块摆放构成。 　　下部是用以联接，固定根柢单元的碳钢板。见A-A图 1.0.4各种类型的滑板均由数量不等的根柢单元按必定规矩拼排而成。