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图3-1环形炉作业示目的 　　管坯由装料机A送入环形炉并放置在炉底上，随炉底一同翻滚，在翻滚过程中，被安装在炉子侧墙和炉顶的烧嘴加热，翻滚一圈后，由出料机B将被加热好的管坯取出。 　　环形炉炉内烟气依照与炉底翻滚相反的方向活动，加热管坯后废气经由装料端内环侧墙上的排烟口清扫炉外。 　　详细的特征如下： 1炉子的钢结构： 　　炉体外壳由轧制型钢焊接的柱梁和炉皮钢板构成。炉顶钢结构承载吊挂炉顶的耐火材料。   2环缝与水封： 　　为了确保炉底作业超卓,炉底和侧墙的内外环之间留有必定的缝隙,即环缝.考虑到炉子作业时受热胀大，炉子外环缝要比内环缝的缝隙稍大一些。 　　炉底和炉墙之间的环缝选用水封，水封体系由水封槽、活动刀和固定刀构成。活动刀安装在炉墙上不动。在活动刀底部装有刮板，这么炉底在翻滚时，通过刮板，把水封槽内的氧化铁皮和其它一些杂质刮到水封槽的漏斗处，究竟通过漏斗清渣。 　　图3-2环缝水封示目的 3隔墙： 　　在装料门和出料门之间的炉膛内设有一道隔墙A，其目的是削减低温管坯区对高温管坯区及高温出炉管坯的吸热。及高温烟气直接进入低温区构成烟气短路。 　　在装料门后烟气出口前又设有一道隔墙B，由于烟气出口处为负压，即有抽力。为了避免炉膛从装料门吸入许多的冷空气，构成热耗和烧损的增加，就设置了这道隔墙B。出料段与均热段间设有一道隔墙C,起到了隔绝均热段与出料段,跋涉加热均匀性，进一步避免烟气短路。　　在装料门后烟气出口前又设有一道隔墙B，由于烟气出口处为负压，即有抽力。为了避免炉膛从装料门吸入许多的冷空气，构成热耗和烧损的增加，就设置了这道隔墙B。出料段与均热段间设有一道隔墙C,起到了隔绝均热段与出料段,跋涉加热均匀性，进一步避免烟气短路。 　　图3-3隔墙方位示目的 4炉门及其它 　　炉子邻近设有必要的修补门和查询门。操作途径，走道和梯子能够灵通悉数的烧嘴和阀门处。 3.2.2.2炉子机械 　　连轧管时，荒管能够看作是在不相同直径的轧辊间连续轧制构成的。穿在钢管中的芯棒能够看作是曲率半径无穷大的内轧辊。起浮芯棒轧制时，芯棒除遭到轧辊经轧件传递来的效果力外，再无其他外力效果。当轧件头部经榜首机架咬入后，跟着轧件逐个走向后边的延伸机架，效果在芯棒上的机架数相继增多，故芯棒速度不断跋涉，这个期间称为“咬入”期间。当轧件头部进入最末机架后，悉数轧件处在连轧管机悉数机架的轧制中，芯棒速度坚持不变，称为“安稳扎着急”期间。当轧件尾部脱离榜首机架后，芯棒速度友逐级跋涉，直到轧出延伸，称为“轧出”期间。轧辊作业圆周速度是安“安稳轧制”情况下设定的。轧制过程中轧件又是遵照着体积不变规则的。然而由芯棒致使的轧件速度的增加，使流入后边机架的金属必定增多，也就是说，后边的机架由芯棒送入了比其设定的轧辊圆周速度所容许的还要多的金属，这就出现了使断面积增大的金属堆集。这种逐步流入的附加金属构成的较大断面，虽然在究竟的机架上得到了加工，但仍然致使在荒管的一些部位上直径变大和壁厚变厚，这种表象称为“竹节”。准则上讲或许在整根钢管上均出现“竹节”。明显“竹节”表象属纵向壁厚不均，对随后的张减机轧制是倒运的，应尽或许避免。 4石墨对阀杆、填料函壁有腐蚀，运用中应挑选加缓蚀剂的盘根。 5柔性石墨在王水、浓硫酸、浓硝酸等介质中不适用。 6填料函的规范精度、外表粗糙度、阀杆规范精度和外表粗糙度是影响成型填料密封性的要害。 7API6D规范关于运用石棉或其代用材料的首要信息中提到：由于石棉与某些严重危害身体健康的疾病有关，其间有些乃至是丧身的，如肺癌。因此，当时正在运用和开发许多代用材料以代替在某些场合石棉的运用。 　　第六节紧固件 　　阀门产品上用的紧固件首要指的是阀门中法兰用的螺栓和螺母，这个部位的紧固件是首要连接件。 1、紧固件的选用准则 1按产品规范规则，产品规范怎样规则就怎样选用。 2依据用户提出的需求断定。 3依据工况条件,如工作温度、工作压力、环境情况、垫片的类型等概括考虑。 4参照有关的管道法兰用的紧固件材料及对紧固件的需求断定材料。 2.4.2结构特征 1带楔块平行闸板阀是单向设备的,有方向性而且只能垂直和阀杆向上设备；; 2封闭时为两门板阀瓣一同参加效果,密封性能好;反响活络,压力丢掉小; 3发动力较大,一般都配有电动头来操作,通过力矩绑缚器进行封闭力矩控制. 2.4.3操作注意事项 　　手动操作时不能够无极限的加大压紧力,有或许使阀瓣产生变形,基地受力，会使阀瓣由平面变为鼓面，阀门无法翻开. v. 2.5楔形闸板阀 　　 　　楔形闸板阀与平行闸阀的不同点在于楔办法闸阀中其封闭件阀瓣是楔形，运用楔形的目的是为了跋涉密封载荷，以使楔形闸阀既能对高介质压力、也能对低介质压力进行密封，楔形闸板阀可分为单阀瓣和双阀瓣两种。 4在一个往复行程内，连续查验荷载及位移值。读取其间的最小、最大荷载及其相应的位移值。最大、最小荷载处的位移值之差不得小于额定总位移值。

 

 

 

3.2.4.106公称壁厚nominalwallthickness 图纸上标明的壁厚。它等于核算壁厚加上总附加裕量后向上圆整至钢管规范规范的厚度。 3.2.4.106总附加裕量C/totalextraallowance 总附加裕量C/等于腐蚀裕量C1与螺纹或凹槽深度C2及厚度负过错数值C3之和，即

 

 

 

 

 

 

 

C/=C1+C2+C3若无螺纹或凹槽，则不考虑C2。厚度负过错数值C3由下式核算： C3=SnXA 式中A—钢管规范中给出的厚度负过错百分数。 3.2.4.107均匀壁厚meanwallthickness 沿管材的同一横断面最少四等分测得壁厚的算术均匀值，应包括测得的最大值和最小值，准确到0.1mm，小数点后第二位非零数字进位，单位为毫米　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.108规范规范比standarddimensionratio(SDR) 管材的公称外径dn与公称壁厚en的比(经圆整)。　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.109绝热insulation 保温与保冷的总称。保温是为了削减管道设备及其附件向周围环境散热，在其外外表选用的包覆方法。保冷是为削减周围环境中的热量传入低温设备和管道内部，避免低温设备和管道外壁外表凝露，在其外外表选用的包覆方法。 3.2.4.110热应力thermalstress 指管道在温度改动时发生的长度改动在管道上发生的应力，一般不考虑沿壁厚方向的温度梯度所致使的温差应力。 3.2.4.111柔性flexibility 管道通过自身变形吸收因温度改动发生的规范改动所发生的位移，确保管道上的应力在管材许用应力方案内的功用。 3.2.4.112柔性分析flexibilityanalysis

 

 

 

 

 

 

 

对管道进行应力分析，判定柔性是不是满意需求的核算、差异的全过程。 3.2.4.113柔性方案flexibilitydesign 对有热胀、冷缩和其它位移需求的管道,为满意柔性需求而进行的配管方案 3.2.4.106公称壁厚nominalwallthickness 图纸上标明的壁厚。它等于核算壁厚加上总附加裕量后向上圆整至钢管规范规范的厚度。 3.2.4.106总附加裕量C/totalextraallowance 总附加裕量C/等于腐蚀裕量C1与螺纹或凹槽深度C2及厚度负过错数值C3之和，即 C/=C1+C2+C3若无螺纹或凹槽，则不考虑C2。厚度负过错数值C3由下式核算： C3=SnXA 式中A—钢管规范中给出的厚度负过错百分数。 3.2.4.107均匀壁厚meanwallthickness 沿管材的同一横断面最少四等分测得壁厚的算术均匀值，应包括测得的最大值和最小值，准确到0.1mm，小数点后第二位非零数字进位，单位为毫米　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.108规范规范比standarddimensionratio(SDR) 管材的公称外径dn与公称壁厚en的比(经圆整)。　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.109绝热insulation 保温与保冷的总称。保温是为了削减管道设备及其附件向周围环境散热，在其外外表选用的包覆方法。保冷是为削减周围环境中的热量传入低温设备和管道内部，避免低温设备和管道外壁外表凝露，在其外外表选用的包覆方法。 3.2.4.110热应力thermalstress 指管道在温度改动时发生的长度改动在管道上发生的应力，一般不考虑沿壁厚方向的温度梯度所致使的温差应力。 3.2.4.111柔性flexibility 管道通过自身变形吸收因温度改动发生的规范改动所发生的位移，确保管道上的应力在管材许用应力方案内的功用。 3.2.4.112柔性分析flexibilityanalysis 对管道进行应力分析，判定柔性是不是满意需求的核算、差异的全过程。 3.2.4.113柔性方案flexibilitydesign 对有热胀、冷缩和其它位移需求的管道,为满意柔性需求而进行的配管方案 3.2.4.106公称壁厚nominalwallthickness 图纸上标明的壁厚。它等于核算壁厚加上总附加裕量后向上圆整至钢管规范规范的厚度。 3.2.4.106总附加裕量C/totalextraallowance 总附加裕量C/等于腐蚀裕量C1与螺纹或凹槽深度C2及厚度负过错数值C3之和，即 C/=C1+C2+C3若无螺纹或凹槽，则不考虑C2。厚度负过错数值C3由下式核算： C3=SnXA 式中A—钢管规范中给出的厚度负过错百分数。 3.2.4.107均匀壁厚meanwallthickness 沿管材的同一横断面最少四等分测得壁厚的算术均匀值，应包括测得的最大值和最小值，准确到0.1mm，小数点后第二位非零数字进位，单位为毫米 　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.108规范规范比standarddimensionratio(SDR) 管材的公称外径dn与公称壁厚en的比(经圆整)。 　　《燃气用埋地聚乙烯(PE)管道系统第1有些管材GB15558.1-2003》 3.2.4.109绝热insulation 保温与保冷的总称。保温是为了削减管道设备及其附件向周围环境散热，在其外外表选用的包覆方法。保冷是为削减周围环境中的热量传入低温设备和管道内部，避免低温设备和管道外壁外表凝露，在其外外表选用的包覆方法。 3.2.4.110热应力thermalstress 指管道在温度改动时发生的长度改动在管道上发生的应力，一般不考虑沿壁厚方向的温度梯度所致使的温差应力。 3.2.4.111柔性flexibility 管道通过自身变形吸收因温度改动发生的规范改动所发生的位移，确保管道上的应力在管材许用应力方案内的功用。 3.2.4.112柔性分析flexibilityanalysis 对管道进行应力分析，判定柔性是不是满意需求的核算、差异的全过程。 3.2.4.113柔性方案flexibilitydesign 对有热胀、冷缩和其它位移需求的管道,为满意柔性需求而进行的配管方案 4.3.4、换热器走漏修补按照4.2进行修补。 4.4、安全附件，控制仪器、外表的修补与调校应确保修正后动作活络可靠，并按压力容器的实习运用情况判定其开端动作参。 5、压力容器修补质量需求： 5.1、修补后的压力容器应抵达无缺设备规范。 5.2、修补后的压力容器外表无裂纹、鼓包、洼陷、变形和过烧等表象。 5.3、焊缝外表不得有裂纹、气孔、弧坑和夹渣等缺点，并不得保存有熔渣和飞溅物。 5.4、焊缝外表应圆滑过渡至母材，角焊缝焊脚规范应契合图样或相应规范规则。 5.5、母材焊补的修补部位，有必要磨平，焊接缺点铲除后的修补长度应满意需求。 6、压力容器修补的留神事项： 6.1、通用留神事项： 6.1.1、压力容器焊接时不宜选用十字形焊缝，相邻的两筒节之间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝基地线之间的外圆弧长一般应大于筒体厚度的三倍，且不小于100mm。 6.1.1、压力容器焊接时不宜选用十字形焊缝，相邻的两筒节之间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝基地线之间的外圆弧长一般应大于筒体厚度的三倍，且不小于100mm。 6.1.2、对容器挖补修补时应尽量挖设圆形孔或椭圆形孔，不允许挖成方形孔。 6.1.3、不允许进行强力拼装。 6.1.4、同一部位（指焊补的填充金属堆叠的部位）焊缝的返修次数不宜跨过2次，跨过2次以上的返修，应经施工单位技术总负责人附和。 6.1.5、压力容器内部有压力时，不得进行任何修补。关于特其他出产技术进程，需要带温带压紧固螺栓时；或出现急切走漏需进行带压堵漏时，运用单位有必要按方案规则拟定有用的操作需要和防护方法，作为人员应经专业培训并持证操作，并经运用单位技术负责人附和。在实习操作时，运用单位安全有些应派人进行现场监 ? 6.2、不锈钢容器修补的注意事项： 6.2.1、不锈钢压力容器修补时，由施工单位按照JB4708《钢制压力容器焊接技术判定》规范进行焊接技术判定，并据此编制焊接技术，

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